Курсовик1
Корзина 0 0 руб.

Работаем круглосуточно

Доступные
способы
оплаты

Свыше
1 500+
товаров

Каталог товаров

Номинальная производительность котла

В наличии
50 руб. 500 руб.
Экономия: 450 руб. (-90%)

Скачать курсовую за 50 руб на тему Номинальная производительность котла

После нажатия кнопки В Корзину нажмите корзину внизу экрана, в случае возникновения вопросов свяжитесь с администрацией заполнив форму

При оформлении заказа проверьте почту которую Вы ввели, так как на нее вам должно прийти письмо с вашим файлом

Содержание 1. Цель расчёта…………………………………………………………………………3 2. Исходные данные…………………………………………………………………...3 3. Выбор расчётных температур……………………………………………………...3 4. Расчётные характеристики топлива…………………………………………….….4 5. Тепловая схема котла……………………………………………………………….5 6. Общий эскиз котла. ……………………..…………………………………...……..6 6.1.Водопаровой тракт котла……………………..……………………………………7 7. Расчет объемов и энтальпий продуктов сгорания и воздуха……….…………....8 7.1.Теоретический расход воздуха при 0°С и 760 мм. рт.ст…….……….…….….....8 7.2. При сжигании природного газа образуются следующие объёмы продуктов сгорания…………………………………………………………....................................8 7.3. Энтальпии газов при действительных средних избытках воздуха ……...........10 8. Коэффициент полезного действия котла и расход воздуха………….……...….10 а) Коэффициент полезного действия котла ………………….………………….10 б) Расход топлива…………………………………………………………………….11 9. Определение размеров топочной камеры, конвективного газохода и размещение горелок……………………………………………………………….12 9.1.Результаты выбора горелки ……………………………………………………...12 9.2.Результаты расчёта сечения (fт), объёма и высоты топочной камеры .....12 9.3.Результаты расчёта сечения конвективной части газохода ….………….13 10. Тепловой расчёт топочной камеры……………………………………………….14 10.1.Полезное тепловыделение в топке …..…………………………........................14 10.2.Теоретическая (адиабатная) температура горения топлива ……….................14 10.3.Тепловосприятие поверхности нагрева топки за счёт теплообмена излучением…………………………………………………………………………….14 11.Расчёт теплообмена в топке по методу ЦКТИ …..…………………………...…15 12. Расчет теплообмена в конвективном пучке……………………………………..16 12.1 Расчет температурного напора в конвективном пучке………………………..16 12.2 Расчет коэффициента теплопередачи в конвективном пучке………………...17 12.3 Расчет необходимой площади поверхности нагрева……………..…………...22 13 Расчет экономайзера…………………………………………………..…………...23 13.1 Расчет температуры воды на выходе из экономайзера…………………..…...23 13.2 Расчет температурного напора в экономайзере………………..…..…….…....24 13.3 Расчет коэффициента теплопередачи в экономайзере и площади поверхности нагрева………………………………………………………………………………....25 14 Приложение………………………………………………………………………...27 15 Список литературы……………………………………………..……….…………28 1. Цель расчёта: определение размеров радиационных и конвективных поверхностей нагрева, которые обеспечивающих номинальную производительность котла при заданных параметрах пара. 2. Исходные данные Исходные данные представлены в таблице 2.1: Таблица 2.1 1 Тип парогенератора Двухбарабанный, водотрубный 2 Номинальная паропроизводительность, т/ч 6,5 3 Давление насыщенного пара, МПа 1,37 4 Месторождение энергетического топлива Дашавское 5 Способ сжигания камерный 6 Температура питательной воды, °С 104 7 Величина продувки котла, % 5 8 Допустимое тепловыделение по сечению топки qт, кВт/м2 1150 9 Допустимое напряжение топочного объёма qv, кВт/м3 419 10 Тип горелки Weishaupt G7/1-D 11 Скорость газов на входе в конвективный газоход ωопт, м/с 13,5 3. Выбор расчётных температур Адиабатная температура горения топлива Va будет рассчитана в результате теплового расчёта топочной камеры. Доли теплоты, передаваемые экранам топочной камеры, конвективным поверхностям нагрева и в экономайзере, составляют 50,35 и 15% соответственно ( из оптимального соотношения радиационного и конвективного теплообмена в коте). Температуры газов на выходе из топочной камеры ( на входе в конвективный газоход ), на выходе из конвективного газохода ( на входе в экономайзер ), на выходе из экономайзера ( температура уходящих дымовых газов Vyх) выбираются равными значениями для соответствующего котла- аналога по [3, с.248] № п/п Наименование поверхности Температура На входе На выходе 1 Кипящая вода, влажный насыщенный пар 194 2 Топочная камера Кипящая вода на входе, пароводяная смесь – на выходе 194 194 Дымовые газы 1107 1107 3 Конвективный газоход Вода на входе, пароводяная смесь, влажный насыщенный пар - на выходе 140 194 Дымовые газы 1107 273 4 Экономайзер Питательная вода на входе и выходе 104 140 Дымовые газы 273 155 4. Расчётные характеристики газообразного топлива Расчётные характеристики топлива представлены в таблице 4.1: Таблица 4.1 Газовое месторождение Состав газа, % по объёму Qсн, МДж/м3 ρ0, кг/м3 CH4 C2H8 C3H8 CO2 N2 H2S Дашавское 98,9 0,3 0,2 0,2 0,4 - 35,8 0,71 5. Тепловая схема котла 6. Общий эскиз котла 7. Расчет объемов и энтальпий продуктов сгорания и воздуха 7.1 Теоретический расход воздуха при 0°С и 760 мм. рт. ст.: Теоретический объем воздуха Vo м3/м3 9,51 Азота Vo(N2) м3/м3 7,52 Водяных паров Vo(H2O) м3/м3 2,16 Трехатомных газов Vo(RO2) м3/м3 1,01 Суммарное количество продуктов сгорания VoГ м3/м3 10,68 7.2 При сжигании природного газа образуются следующие объёмы продуктов сгорания. Объёмы продуктов сгорания в поверхностях нагрева представлены в таблице 7.2.1 Таблица 7.2.1 Наименование величин и обозначения Размерность Топочная камера, ширмы Конвективный газоход Водяной экономайзер Коэффициент избытка воздуха за поверхностью нагрева, - 1,05 1,1 1,2 Средний коэффициент избытка воздуха в поверхности нагрева, - 1,05 1,075 1,15 Объем водяных паров, м3/м3 2,64 2,89 3,61 Полный объем газов, м3/м3 11,17 11,41 12,13 Объемная доля трехатомных газов, - 0,090 0,088 0,083 Объемная доля водяных паров, - 0,194 0,189 0,178 Суммарная объемная доля, - 0,284 0,278 0,261 Средние теплоёмкостями воздуха и газов, кДж/(м3 К), приведены в табл. 7.3.1 Таблица 7.3.1 υ, 0 С , кДж/(м3*К) , кДж/(м3*К) , кДж/(м3*К) ,кДж/(м3*К) 100 1,3 1,70 1,30 1,49 300 1,32 1,86 1,31 1,54 500 1,34 1,98 1,33 1,59 700 1,36 2,08 1,35 1,64 900 1,39 2,17 1,38 1,69 1100 1,42 2,23 1,41 1,74 1300 1,44 2,28 1,43 1,80 1500 1,46 2,33 1,44 1,85 1700 1,48 2,37 1,46 1,90 1900 1,49 2,41 1,47 1,94 2100 1,50 2,44 1,48 1,98 2300 1,51 2,46 1,50 2,02 Результаты расчёта энтальпий газов при действительных (средних) избытках воздуха представлены в табл. 7.3.2 Таблица 7.3.2 Поверхность нагрева Температура за поверхностью нагрева, Топочная камера, Зона ядра факела 2300 33038,16 41659,01 1651,91 43310,92 2100 29965,51 37497,06 1498,28 39135,50 1900 26930,91 33561,59 1346,55 35139,22 1700 23934,36 29685,73 1196,72 30993,89 1500 20833,16 25745,43 1041,66 26885,18 1300 17808,07 22009,21 890,40 22982,86 1100 14859,09 18259,92 742,95 19079,24 900 11900,59 14585,47 595,03 15236,07 Конвективный газоход αк=1,075 1300 17808,07 22009,21 1335,61 23425,09 1100 14859,09 18259,92 1114,43 19449,02 900 11900,59 14585,47 892,54 15531,63 700 9056,24 11047,46 679,22 10612,22 500 6373,62 7711,60 478,02 8214,21 300 3767,09 4513,27 282,53 4808,21 Водяной экономайзер αэ=1,15 500 6373,62 7711,60 956,04 8689,07 400 5060,84 6093,49 759,13 6016,24 300 3767,09 4513,27 565,06 5088,87 200 2475,9 2863,74 371,39 3235,13 Уходящие газы αух=1,2 200 2492,37 2940,04 498,47 3358,92 155 1927,31 2278,53 385,46 2621,09 100 1236,67 1470,02 247,33 1719,30 8. Коэффициент полезного действия котла и расход топлива а) Коэффициент полезного действия котла Таблица 8.1 Потери тепла - с химическим недожогом топлива; % Принято по таблице 7-1 0,5 -с механическим недожогом; % Принято по таблице 7-1 0 -от наружного охлаждения; % По рис. 5-1 стр.21 1,5 -с физическим теплом шлаков; % Топливо – газ (природный) 0 -с уходящими газами; % 6,09 Энтальпия уходящих газов для 2621,09 Энтальпия холодного воздуха (при ) 367 Коэффициент избытка воздуха - Принято по таблице 1,2 Располагаемое тепло сжигаемого топлива 35800 КПД котла % 91,92 б) Расход топлива Таблица 8.2 Расчетная производительность 1,81 Энтальпия насыщенного пара Таблица теплофизических свойств воды и водяного пара (табл.3) 2788,2 Энтальпия питательной воды (в соотв. с заданным) с.49 проект.кот. уст. 436,9 Энтальпия кипящей воды в барабане парогенератора Таблица теплофизических свойств воды и водяного пара (табл.2) 825,6 Расход продувочной воды парогенератора 0,036 Величина непрерывной продувки парогенератора % задано 2 Расчетное тепло сжигаемого топлива 35800 Плотность задано 0,71 Расход топлива 0,18 Расчетный расход топлива 0,129 Расчетный расход топлива 466 9. Определение размеров топочной камеры, конвективного газохода и размещение горелок Результаты выбора горелки представлены в таблице 9.1 Таблица 9.1 Вид горелки Тип Мощность, кВт Количество Weishaupt G7/1-D 1300 1 Результаты расчёта сечения (fт), объёма и высоты топочной камеры представлены в таблице 9.2. Таблица 9.2 Расход топлива Из таблицы 8.б 0,18 Расчетное тепло сжигаемого топлива 35800 Допустимое тепловыделение по сечению топки qf кВт/м2 задано 1150 Объемный расход топлива 0,182 Сечение топки по осям экранных труб fт м2 5,68 Длина топочной камеры м задались 1,9 Ширина топочной камеры м задались 1,38 Высота топочной камеры м задались 2,09 Допустимое напряжение топочного объема qv кВт/м3 задано 421 Расчетная поверхность стен м2 2•aT•bT + 2•hT•bT + 2•aT•hT 18,95 Расчетный объем м3 aT•bT•hT 5,5 Минимальный объем топочной камеры котла м3 15,5 Результаты расчёта сечения конвективной части газохода приведены в таблице 9.3 Таблица 9.3 Скорость дымовых газов Задано:  = опт = 13-14 13,5 Полный объем газов м3/м3 Принято по табл. 7.1 10,68 Температура на входе в конвективный пучок Принято выше 1107 Продольный шаг труб Принято по тех-ким хар-кам 100 Диаметр труб Принято по тех-ким хар-кам 51 Коэффициент живого сечения - 0,49 Сечение конвективной шахты 1,05 Расход топлива Взято из табл. 8.б. 0,18 Расчетный расход топлива Взято из табл. 8.б. 0,129 10. Тепловой расчет топочной камеры Результаты расчёта полезного тепловыделения в топке приводятся в таблице 10.1 Таблица 10.1 Располагаемая теплота 35800 КПД котла % указано выше 92,91 Теплота, поступающая с внешним воздухом 385,4 Энтальпия холодного воздуха указано выше 367 Коэффициент избытка воздуха в топке  принято по табл. 7.3 1,05 Полезное тепловыделение в топочной камере 33647,14 Результат расчёта теоретической (адиабатной) температуры горения топлива представлены в таблице 10.2 Таблица 10.2 QT, кДж/м3 υi,оС υi+1,оС Hr,i, кДж/м3 Hr,I+1, кДж/м3 υa,оС 33647,14 1700 1900 30993,89 35139,22 1828,01 Результаты расчёта коэффициента сохранения теплоты φ и тепловосприятия поверхности нагрева топки за счёт теплообмена излучением представлены в таблице 10.3 Таблица 10.3 Потери тепла от наружного охлаждения; % По рис. 5-1 стр.21 1,5 КПД котла % Указано выше 92,91 Энтальпия газов на выходе из топки Hr” по табл. 7.3 ( ) 19215,9 Полезное тепловыделение в топочной камере 33647,14 Коэффициент сохранения теплоты φ  0,98 Тепловосприятия поверхности нагрева топки 14201,98   11. Расчёт теплообмена в топке по методу ЦКТИ. Результаты расчёта поверхности стен топочной камеры приведены в таблице 11.1 Высота размещения горелки 1,045 Высота топочной камеры задались 2,09 Относительная высота расположения горелок  0,5 Коэффициент, учитывающий относительное положение ядра факела по высоте топочной камеры  0,27 Степень черноты топки  задано 0,65 Угловой коэффициент экранов  0,8 Средний коэффициент тепловой эффективности экранов  0,53 Температура газов на выходе из топки 1107 Температура газов на выходе из топки 1380 Теоретическая (адиабатическая) температура горения 2101,01 Коэффициент ослабления лучей топочной средой 4,09 Объемная доля водяных паров - Принято по табл. 7.1 0,194 Суммарная объемная доля  Принято по табл. 7.1 0,284 Эффективная толщина излучающего слоя в топ.камере 1,04 Коэффициент ослабления лучей газовой средой = коэффициент ослабления лучей трехатомными газами 9,33 Давление в топочной камере Задано для парогенератора, работающего без надува 0,10 Доля топочного объема, заполненного светящейся частью факела  Принято по табл.4-9 – [1] 0,10 Коэффициент теплового излучения несветящихся газов (при )  0,24 Коэффициент ослабления лучей сажистыми частицами  1,45 Коэффициент ослабления лучей топочной средой 2,64 Коэффициент теплового излучения светящейся части факела  0,35 Коэффициент теплового излучения факела  0,25 Коэффициент излучения среды в топке  1,77 Тепловосприятия поверхности нагрева топки Вычислено (табл. 10.3) 14202 Расчетный расход топлива Вычислено (табл. 8 б) 0,129 Поверхность стен топочной камеры 15,7 Расхождение между полученным значением и составляет 0,17 %, что соответствует допускаемому расхождению (±5%). 12.Расчёт теплообемена в конвективном пучке 12.1 Расчет температурного напора в конвективном газоходе Результаты расчета температурного напора представлены в табл. 12.1.1: Таблица 12.1.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Температура газов на входе в конвективный газоход υ'к оС 1107 υ'к = υ''т Температура газов на выходе из конвективного газохода υ''к оС 273 задано по котлу-аналогу Температура воды на входе в конвективный газоход t'к оС 140 задано Температура насыщенного пара на выходе из конвективного газохода t''к оС 194 задано Большая разница температур для прямоточной схемы Δtб(прм) оС 967 Δtб(прм) = υ'к - t'к Меньшая разница температур для прямоточной схемы Δtм(прм) оС 97 Δtм(прм) = υ''к - t''к Среднелогарифмический температурный напор для прямоточной схемы Δtпрм оС 355,2 Большая разница температур для противоточной схемы Δtб(прт) оС 913 Δtб(прт) = υ'к - t''к Меньшая разница температур для противоточной схемы Δtм(прт) оС 133 Δtм (прт)= υ''к - t'к Среднелогарифмический температурный напор для противоточной схемы Δtпрт оС 404,98 Условие расчета сложной схемы по упрощенной формуле Δtпрм / Δtпрт ≥ 0,92 - 0,92 [2, с. 72], условие выполняется Температурный напор для 1-ходовой перекрестной схемы (упрощенная формула) Δtконв оС 380,09 12.2 Расчет коэффициента теплопередачи в конвективном газоходе Результаты расчета коэффициента теплоотдачи конвекцией представлены в табл. 12.2.1: Таблица 12.2.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Температура воды на входе в конвективный газоход t'к оС 140 задано Температура насыщенного пара на выходе из конвективного газохода t''к оС 194 задано Продолжение таблицы 12.2.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Средняя температура обогреваемой среды в конвективном газоходе tср оС 167 Температурный напор в конвективной части Δtконв оС 380,09 см. табл. 12.1.1 Расчетная температура потока газов в конвективной части оС 544,09 , [2, c. 57] Наружный диаметр труб d мм 51 задано Шаг труб в поперечном к потоку газов сечении s1 мм 100 задано Относительный поперечный шаг труб σ1 - 1,96 Число рядов труб в поперечном направлении z1 шт. 8 задано Число рядов труб по ходу газов z2 шт. 49 задано Шаг труб по ходу газов s2 мм 145 задано Относительный продольный шаг труб σ2 - 2,85 Поправка на геометрическую компоновку пучка Сs - 1 [2, c. 57], т. к. σ2 ≥ 2 Поправка на число рядов труб по ходу газов Сz - 1 [2, c. 57], т. к. z2 ≥ 10 Коэффициент теплопроводности дымовых газов среднего состава λг Вт/(м*К) 0,073 [2, c. 141, табл. VI] Множитель, учитывающий отконение коэффициента теплопроводности газов с составом, отличающимся от среднего Мλ - 1,05 [2, c. 19, рис. 3.1] Коэффициент теплопроводности дымовых газов заданного состава λ Вт/(м*К) 0,077 Продолжение таблицы 12.2.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Коэффициент кинематической вязкости дымовых газов среднего состава νг м2/с 0,000087 [2, c. 141, табл. VI] Множитель, учитывающий отконение коэффициента кинематической вязкости газов с составом, отличающимся от среднего Мν - 1,01 [2, c. 19, рис. 3.1] Коэффициент кинематической вязкости дымовых газов заданного состава ν м2/с 0,000088 Критерий Прандтля дымовых газов среднего состава Prг - 0,61 [2, c. 141, табл. VI] Множитель, учитывающий отконение критерия Прандтля газов с составом, отличающимся от среднего МPr - 1,05 [2, c. 19, рис. 3.1] Критерий Прандтля дымовых газов заданного состава Pr - 0,64 Оптимальная скорость газов в конвективном газоходе ωопт м/с 13,5 задано Коэффициент теплоотдачи конвекцией при поперечном омывании коридорных гладкотрубных пучков αк Вт/(м2*К) 89,85 Результаты расчета коэффициента теплоотдачи излучением для незапыленного потока (продуктов сгорания газообразного и жидкого топлива) представлены в табл. 12.2.2: Таблица 12.2.2 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Степень черноты загрязненных стенок лучевоспринимающих поверхностей aз - 0,8 [2, c. 66] Продолжение таблицы 12.2.2 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Расчетная температура потока газов в конвективной части Т К 817,24 см. табл. 12.2.1 Средняя температура обогреваемой среды в конвективном газоходе tср оС 167 см. табл. 12.2.1 Температура наружной поверхности стенки с учетом загрязнений Тз К 465,15 , где Δt = 25 0C при сжигании газа, [5, c. 209] Давление в конвективном газоходе p МПа 0,1 в котле поддерживается разрежение 2..4 мм вод. ст. Наружный диаметр труб d мм 51 задано Относительный поперечный шаг труб σ1 - 1,96 cм. табл. 12.2.1 Относительный продольный шаг труб σ2 - 2,85 cм. табл. 12.2.1 Эффективная толщина излучающего слоя ограниченного со всех сторон газового объема на ограждающие поверхности для гладкотрубных пучков s м 0,28 Объёмная доля водяных паров rH2O - 0,189 см. табл. 7.2.1 Суммарная объёмная доля 3-х-атомных газов и водяных паров rп - 0,278 см. табл. 7.2.1 Температура газов на выходе из конвективного газохода Т''к К 428,15 задано по котлу-аналогу Коэффициент погощения лучей газовой фазой продуктов сгорания k 1/(м*МПа) 8,84 Степень черноты потока газов a - 0,22 Продолжение таблицы 12.2.2 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Коэффициент теплоотдачи излучением для незапыленного потока газов αл Вт/(м2*К) 12,37 Результаты расчета коэффициента теплопередачи представлены в табл. 12.2.3: Таблица 12.2.3 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Коэффициент теплоотдачи конвекцией αк Вт/(м2*К) 89,85 см. табл. 12.2.1 Коэффициент теплоотдачи излучением αл Вт/(м2*К) 12,37 см. табл. 12.2.2 Коэффициент использования (для поперечно омываемых пучков труб) ξ - 1 [2, c. 50] Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке трубы α1 Вт/(м2*К) 102,22 Коэффициент эффективности ψ - 0,8 [2, c. 70, табл. 7-5] Коэффициент теплопередачи k Вт/(м2*К) 81,78 12.3 Расчет необходимой площади поверхности нагрева Результат определения площади поверхности нагрева и проверка правильности расчетов приведены в табл. 12.3.1: Таблица 12.3.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Число рядов труб в поперечном направлении z1 шт. 8 задано Число рядов труб по ходу газов z2 шт. 49 задано, см. табл. 12.2.1 Количество труб в конвективном пучке n шт. 392 Наружный диаметр трубы d м 0,051 задано Продолжение таблицы 12.3.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Длина трубы l м 2,62 задано Площадь конвективной поверхности нагрева Fконв м2 164,62 Расход топлива В'р м3/с 0,129 см. табл. 8.1 Коэффициент теплопередачи k Вт/(м2*К) 81,78 см. табл. 12.2.3 Температурный напор в конвективном газоходе Δtконв оС 380,09 см. табл. 12.1.1 Количество теплоты, переданное от первичного теплоносителя ко вторичному Q кДж/м3 14601,7 Энтальпия газов на входе в конвективный газоход (1107 0С) Нг'к кДж/м3 19215,9 см. табл. 7.3.2 Энтальпия газов на выходе из конвективного газохода Нг''к кДж/м3 4808,21 см. табл. 7.3.2 Присос воздуха в конвективный газоход Δαк - 0,075 задано Энтальпия холодного воздуха Н0хв кДж/м3 367 см. табл. 8.1 Коэффициент сохранения теплоты φ - 0,98 см. табл. 10.3.1 Количество теплоты, отданное дымовыми газами в конвективном газоходе Qконв кДж/м3 14380,16 Относительное расхождение теплот δ % 1,5 Относительное расхождение теплот (отданной дымовыми газами и воспринятой расчетной поверхностью нагрева) не превышает 5 %, что является допустимым. Поэтому принимаем расчетную площадь Fконв = 164,62 м2; число труб в конвективном пучке n = 392 шт. 13.Расчёт экономайзера 13. 1 Расчет температуры воды на выходе из экономайзера Результаты расчета представлены в табл. 13.1.1: Таблица 13.1.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Энтальпия газов на входе в экономайзер (273 0С) Нг'эк кДж/м3 4984,21 см. табл. 7.3.2 Энтальпия газов на выходе из экономайзера (155 0С) Нг''эк кДж/м3 2621,09 см. табл. 7.3.2 Присос воздуха в экономайзер Δαэк - 0,15 задано Энтальпия холодного воздуха Н0хв кДж/м3 367 см. табл. 8.1 Коэффициент сохранения теплоты φ - 0,98 см. табл. 10.3.1 Количество теплоты, отданное дымовыми газами в экономайзере Qэк кДж/м3 2418,17 Паропроизводительность D кг/с 1,81 задано Расход продувочной воды Dпр кг/с 0,036 см. табл. 8.1 Расход питательной воды Dпв кг/с 1,846 Расход топлива В'р м3/с 0,129 см. табл. 8.1 Температура питательной воды на входе экономайзер t'эк 0С 104 задано Энтальпия питательной воды на входе в экономайзер h' кДж/кг 420,02 [1] Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Энтальпия питательной воды на выходе из экономайзера h'' кДж/кг 589,006 Температура питательной воды на выходе из экономайзера t''эк 0С 140 [1] 13.2 Расчет температурного напора в экономайзере Используем перекрестную схему общего противоточного направления с числом ходов более 4, которую можно рассматривать как противоточную (коэффициент пересчета от противотока к более сложной схеме не вводится). Результаты расчета температурного напора для экономайзера приведены в табл. 13.2.1: Таблица 13.2.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Температура газов на входе в экономайзер υ'эк оС 273 υ'эк = υ''к Температура газов на выходе из экономайзера υ''эк оС 155 задано по котлу-аналогу Температура воды на входе в экономайзер t'эк оС 104 задано Температура воды на выходе из экономайзера t''эк оС 140 см. табл. 12.1.1 Большая разница температур Δtб оС 133 Δtб = υ'эк - t''эк Меньшая разница температур Δtм оС 51 Δtм = υ'' эк - t'эк Среднелогарифмический температурный напор Δt оС 85,6 13.3 Расчет коэффициента теплопередачи в экономайзере и площади поверхности нагрева Используем стандартные чугунные оребренные трубы ВТИ длиной 2,5 м (поверхность нагрева с газовой стороны 3,72 м2). Результаты расчета коэффициента теплопередачи, площади поверхности нагрева и проверка правильности приведены в табл. 13.3.1: Таблица 13.3.1 Наименование Обозначение Размерность Значение Примечание Экономически выгодная скорость газов для блочных чугунных водяных экономайзеров системы ВТИ ωопт м/с 6-8 [4, c. 318] Коэффициент теплопередачи (без поправок) kн Вт/(м2*К) 20 [2, c. 218, номограмма 5] Средняя температура газов в экономайзере Т К 487,15 Поправка на температуру газов Ст - 1,02 [2, c. 218, номограмма 5] Поправка на топливо и систему очистки a - 0 [2, c. 218, газ] Коэффициент теплопередачи в экономайзере k Вт/(м2*К) 20,40 Количество теплоты, отданное дымовыми газами в экономайзере Qэк кДж/м3 2418,17 см. табл. 13.1.1 Длина стандартной трубы ВТИ l м 2,5 [2, c. 218] Площадь поверхности нагрева трубы с газовой стороны f м2 3,72 [2, c. 218] Число стандартных труб n шт. 140 задано Общая площадь поверхности нагрева Fэк м2 520,80 Среднелогарифмический температурный напор Δt оС 85,6 см. табл. 13.2.1 Расход топлива В'р м3/с 0,129 см. табл. 8.1 Количество теплоты, переданное от газов к воде Q кДж/м3 2485,9 Относительное расхождение теплот δ % 2,8 Относительное расхождение теплот (отданной дымовыми газами и воспринятой расчетной поверхностью нагрева) не превышает 5 %, что является допустимым. Поэтому принимаем расчетную площадь Fэк= 520,80 м2; число труб в конвективном пучке n = 140 шт. 14. Приложение 15. СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 1. Александров А.А., Григорьев Б.А. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара: Справочник. Рек. Гос. службой стандартных справочных данных. ГСССД Р-776-98-М.: Издательство МЭИ.1999 2. Сидельковский Л.Н., Юренев В.Н. Котельные установки промышленных предприятий: учебник для вузов.-3-е изд., перераб.-М.: Энергоатомиздат, 1988 3. Роддатис К.Ф., Полтарецкий А.Н. Справочник по котельным установкам малой производительности. – М.,:Энергоатомиздат, 1989 4. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод" под. ред. Кузнецова – Л.: Энергия, 1972 5. Липов Ю.М. Компоновка и тепловой расчет парогенератора. Учебное пособие для вузов. М., “Энергия”.1975
Год сдачи
2022
Loading...

Последние статьи из блога

Пожизненная рента

Анализ структуры и динамики средств пенсионной системы РФ 2024

Интеграция и причины кооперации предприятий в условиях рыночных трансформаций

Деятельность Росфинмониторинга

​Современная рекламная коммуникация как доминирующий фактор формирования потребительского сознания

Теоретические аспекты социализации младших школьников посредством игровой деятельности на уроках физической культуры

Право на социальное обеспечение в РОССИИ

Субъекты гражданского права

Солнечные затмения

Техника управления церковным хором

Историко-культурный анализ церковного пения

Обязательное социальное страхование от несчастных случаев и профессиональных заболеваний

Теоретические основы управления процессами интеграции

Диагностика сформированности конфликтной компетентности студентов педагогического вуза

Теоретические основы формирования конфликтной компетентности будущего педагога-психолога

Физико-химические свойства эпоксидных связующих

Вопросы по международному праву

Задачи по УК РФ

Структурно-логическая схема состава преступления, предусмотренного ст. 161 УК РФ

Методы очистки сточных вод от СПАВ